广东eva发泡料大量供应：纯EVA发泡料的泡孔结构较为规整，孔壁清晰、大小均匀；在添加IFR和Nano—CaCO，后，EVA复合发泡材料在相同发泡条件下得到的泡孔孔径有所减小，泡孔密度有所增大，这是因为IFR和Nano—CaCO、起了成核剂的作用¨⋯，使发泡过程中的成核机制由单一气体过饱和引起的均相成核机制，转变为均相成核和异相成核共同存在的成核机制，有利于增加成核数量，减小泡孔尺寸。从图1(b)中可以看出，IFR的团聚现象十分明显，EVA复合发泡材料的泡孑L均匀程度显著降低，泡孔壁甚至呈现褶皱及破损现象，并且伴随着部分泡孔塌陷，其结构的稳定性和完整性都明显变差。而从图1(C)～(f)中可以看出，在加入Nano—CaCO，之后，复合发泡材料的结构有了显著改变。虽然泡孔壁相对于纯EVA发泡料有所变薄，但整体结构的稳定性和完整性较之EVA／IFR复合体系已经得到极大改善，且团聚现象明显减少，这是由于Nano—CaCO，纳米粒子良好的分散性，提高了IFR在EVA基体中的相容性。
Nano．CaCO，／IFR／EVA复合发泡材料的力学性能表2为不同配比下EVA复合发泡材料的力学性能。从表2中可以看出，添加了IFR的EVA复合发泡材料的拉伸强度和压缩强度相对于纯EVA发泡料都有明显减小，降幅均超过40％，一方面是因为IFR的加入会造成EVA分子间作用力的减弱，并且由于IFR中存在大量极性基团，导致其与EVA的相容性较差，容易造成分散不均，出现团聚现象，引起应力集中，使EVA复合发泡材料的力学性能相应下降；另一方面添加IFR使材料密度降低，发泡倍率增大，并且出现泡孔破损和塌陷现象，导致力学性能大幅降低。在加入Nano—CaCO，之后，复合发泡材料的力学性能均有不同程度的改善，当Nano—CaCO，质量分数为2％时，材料的拉伸强度较未添加Nano—CaCO，时提高了39．4％，压缩强度提高了4l％；而当Nano—CaCO，质量分数为5％时，材料的拉伸强度较未添加Nano—CaCO，时提高了9．8％，压缩强度提高了12．8％。总体上，随着Nano—CaCO，添加量的增大，复合材料的力学性能呈现先增大后减小的趋势，但均有所提高。
这是由于Nano．CaCO、具有更小的粒径和更大的表面积，相对于IFR分散性更好，可以更好地与EVA基体相结合，有利于承担载荷和分散应力，因此能提高EVA复合发泡材料的力学性能。从表3和图2中可以看出，纯EVA发泡料在燃烧后的热失重率很低，仅为1．5％；在加入IFR之后，EVA复合发泡材料的热失重率有了较大提高，但起始分解温度却大幅下降，这是由于在达到EVA分解温度之前，AEVA先受热分解产生磷酸，与PER发生了一部分酯化及脱水反应，从而导致起始分解温度大大降低。虽然EVA复合发泡材料的起始分解温度有所降低，但L和7'一均有一定的上升，所以整体的热稳定性较之纯EVA发泡料是提高的。
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